Большая Энциклопедия Нефти и Газа. Как влияет длина дуги на ее эффективный кпд
Определение эффективного КПД
СВАРКА И НАПЛАВКА АЛЮМИНИЯ И ЕГО СПЛАВОВ
Эффективный КПД определялся методом калориметрирования [113]. Источником питания дуги служил преобразователь ПСМ-1000, сварка производилась на прямой полярности. Режимы сварки (табл. 4.7) фиксировались самопишущими амперметром и вольтметром. Для каждой толщины было проведено по шесть парных экспериментов.
Эффективная тепловая мощность дуги определялась по формуле:
q. ——-———-——----------------- кал/сек (4.1)
t2 + 2/,.J
с у о '
где Q* - теплота, поглощаемая калориметром, кал;
Q - теплота, составляющая разницу в теплосодержании л образца до и после опыта, кал;
Q^ - теплота, теряемая на парообразование при погружении образца в калориметр, кал; t2 - время горения дуги, сек;
а - коэффициент полной поверхностной теплоотдачи образца, принят для алюминия 2,10'3 кал/см2.сек.°С; су - объемная теплоемкость металла образца, равная для алюминия 0,65 кал/см3.°С;
5 - толщина свариваемого образца, см; tя - время переноса образца в калориметр, сек.
Теплота, поглощаемая калориметром, определена по формуле:
СL-T.) (4.2)
где Gt, Ga, GM - соответственно веса воды в калориметре, калориметрического сосуда и мешалки, г; с,, си, см - соответственно удельные теплоемкости, кал/г.°С;
Г0, Тт температура воды до и после опыта, °С.
После подстановки данных в формулу (4.2) она примет
вид:
Q* * 9302 (Тщ - То) (4.3)
Значение Q определялось по формуле:
Qb=Goecoe(Tm-T.), (4.4)
где G,*,- вес образца после наплавки, г;
Cat - удельная весовая теплоемкость образца, для алюминия - 0,24 кал/г.°С;
Тя, Т - температура образца до и после опыта, °С.
Теплота, теряемая на парообразование при погружении образца в калориметр, определялась по данным JI. A. Фридлянда.
Значение эффективного КПД процесса нагрева дугой пластин определялось по отношению:
пы =ят/я< (4-5)
где <7 = 0,24 /и Ua - полная тепловая мощность дуги.
Все данные по определению эффективного КПД сведены в табл. 4.7.
Как видно, средние значения эффективного КПД для сварки алюминия толщиной 20 и 25 мм под флюсом достаточно близки друг к другу и составляют 0,77 и 0,80, что соответствует литературным данным применительно к сварке сталей [92].
Процесс наплавки антифрикционных алюминиевых сплавов порошковым электродом в среде аргона сопровождается загрязнением окружающей среды сварочным аэрозолем. Для определения количества и состава вредных выделений производились исследования в Мариупольском спсцремпредприятии и в …
При наплавке алюминиевых сплавов порошковой проволокой марок ПЛ-М А-5..7 образующиеся газы, их состав и количество, оказывают существенное влияние на физикометаллургические процессы наплавки, стабильность дугового разряда, плавление основного металла и электрода, …
Исходя из технических требований на капитальный ремонт шестеренных гидронасосов типа НШ-К, восстановлению подлежит 100 % ремонтного фонда обойм. Номенклатура восстанавливаемых обойм приведена в табл.12.10. Ремонтные размеры обойм гидронасосов НШ50, НШ67, …
msd.com.ua
Расчет температур при сварке в зависимости от полярности дуги
)
Сварка в СО2 плавящимся электродом преимущественно ведется дугой обратной полярности. Проплавляющая способность такой дуги значительно выше, чем при сварке неплавящимся вольфрамовым электродом в среде аргона. В последнем случае согласно ГОСТ -14771 сварка с двух сторон предусмотрена для толщин до 6 мм. При сварке плавящимся электродом такая толщина ограничена 12 мм (рис 1).
|
|
|
Рис. 1. Диаграммы допустимых толщин, свариваемых без разделки кромок |
Более высокую проплавляющую способность дуги при сварке плавящимся электродом отчастиможно объяснить более высоким эффективным КПД дуги, обусловленной передачей мощности, переносимой жидком электродным металлом, изделию. С этой точки зрения проплавляющая способность сварочной дуги с плавящимся электродом не должна зависеть от полярности дуги, так как сумма мощностей, выделяемых на электроде и изделии из близких металлов, не зависит от полярности. Однако на практике при сварке плавящимся электродом провар существенно выше на изделии-катоде. Для оценки соотношения проваров используют эмпирические коэффициенты, зависящие от диаметра электрода [1].
В работе [2] различие проваров при разных полярностях объяснили влиянием толщины прослойки жидкого металла в сварочной ванне. По мнению авторов, при сварке на обратной полярности меньше производительность расплавления электрода, меньше толщина жидкой прослойки в сварочной ванне и, вследствие этого, выше провар. При прямой полярности тока дуги имеет место обратная картина.
На это можно возразить то, что на обратной полярности больше провар изделия от действия катодной области дуги и жидкая прослойка по этой причине также увеличивается. В любом случае ее величина не должна зависеть от полярности дуги.
В работе [3] был выполнен анализ данных работы [2] с использованием имеющихся в литературе сведений по мощностям, выделяемым в приэлектродных областях дуги. В результате было показано, что мощность, передаваемая изделию электродным металлом, оказывает на проплавление изделия в несколько раз меньшее влияние, чем мощность, выделяемая в приэлектродной области дуги на изделии. В работе [4] также на основе анализа работы [2] показано, что площадь поперечного сечения шва при переходе с обратной полярности на прямую изменяется незначительно. Это косвенно подтверждает то, что причина различия проваров - не различие толщин жидкой прослойки. В работе [5] оценено среднее соотношение проваров обратной и прямой полярности β = 1,3.
Явление различия провара в зависимости от полярности дуги можно объяснить различной концентрацией мощности, выделяемой в изделии приэлектродной областью дуги и жидким металлом с электрода. Поэтому учесть разность проваров можно, используя при расчете различную сосредоточенность теплового потока источника тепла.
Для оценки перспективности такой методики были выполнены расчеты для двусторонней сварки плавящимся электродом в СО2 пластин толщиной 6,0 мм. Режимы сварки дугой обратной полярности взяты из работы [6]. Диаметр электродной проволоки 1,6 мм, ток 280 -300 А, напряжение дуги 28-30 В, скорость сварки 30-35 м/час. Полная мощность дуги Рд≈ 8410 Вт.
Провар при таком способе обычно составляет 60% толщины. Таким образом, для данной толщины ориентировочный провар 3,6 мм. Тогда сварке на прямой полярности должен соответствовать приβ= 1,3 провар Н=2,8 мм.
При расчете эффективной мощности принимали эффективный КПД дуги ηи=0,8. Тогда эффективная мощность дуги.
.
Также эффективную мощность при сварке плавящимся электродом более точно можно определить через сумму приэлектродных падений напряжения и мощность, поглощаемую вылетом электрода. При этом мощность, поглощаемая вылетом, будет незначительно отличаться для обратной и прямой полярностей дуги.
При расчетах использовали схему движущегося нормально-кругового источника тепла на поверхности плоского слоя [7]. Погружение активного пятна дуги в металл не учитывалось, так как использовался минимальный ток дуги со сравнительно низким давлением. Исследовали влияние осевого теплового потока на провар при постоянной эффективной мощности. Коэффициент сосредоточенности и диаметр пятна нагрева определялись по известным формулам [7].
Теплофизические свойства принимались для низкоуглеродистой стали: коэффициент температуропроводности а =0,08 см2/с, объемная теплоемкость, Сv – 5,0 Дж/(см3 ºС). Расчетные данные приведены на рис.2, 3.
Для обратной полярности тока выбранному провару соответствует осевой тепловой поток 6,6 кВт/см2, для прямой 4,8 кВт/см2.
|
|
|
Рис.2. Зависимость провара от осевого теплового потока |
|
|
|
Рис.3. Зависимость диаметра пятна нагрева от осевого теплового потока |
Следует отметить, что для дуги прямой полярности с неплавящимся электродом в аргоне получены близкие значения осевого теплового потока Qo = 4,2 кВт/см2 [7].
Сварка на прямой полярности в защитных газах в настоящее время практически не ведется, что связано с пониженной пространственной устойчивостью дуги. Однако с появлением сварочных инверторных источников питания, формирующих переменный ток с регулированием доли любой полярности, эта проблема в значительной степени решается. Примером тому является использование источников питания с разнополярными импульсами тока для сварки под флюсом [2]. Режимы с преобладанием прямой полярности обеспечат повышение производительности сварки при заполнении разделки свариваемых кромок.
Вывод:
При расчете температур при сварке плавящимся электродом в зависимости от полярности дуги следует использовать источники тепла с различной величиной осевого теплового потока.
Литература:
- Акулов, А.И., Технология и оборудование сварки плавлением / А.И. Акулов, Г.А. Бельчук, В.П. Демянцевич. – М.: Машиностроение, 1977. – 432 с.
- Коберник, Н.В. Влияние рода и полярности тока на плавление электродного и основного металла при сварке под флюсом / Н.В. Коберник, Г.Г. Чернышов, П.П. Гвоздев и др. // Сварка и диагностика. 2011, № 5, С. 24-27.
- Сидоров, В.П. Влияние рода и полярности тока на плавление электродного и основного металла при сварке под флюсом / В.П. Сидоров // Сварка и диагностика. 2013, № 3, С. 20-23.
- Сидоров, В.П. Вклад в проплавление изделия мощности электродного металла при сварке под флюсом. / В.П. Сидоров, Н.А. Борисов // Пайка -2013: сборник материалов международной научно-технической конференции (Тольятти, 10-12 сентября 2013 года) / редкол.: А.Ю. Краснопевцев (отв. ред.) [и др.]- Тольятти : Изд-во ТГУ, 2013 359 с. С. 232-239.
- Сидоров, В.П. Методика расчета составляющих эффективной мощности дуги под флюсом с учетом полярности тока / В.П. Сидоров, М.А. Абрамова, Д.Е. Корсун // Инновационные технологии и экономика в машиностроении: сб. трудов VI Международной научно- практической конференции / Юргинский технологический институт. – Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 2015. – С. 52-54.
- Оборудование для дуговой сварки: Справочное пособие / Под ред. В.В. Смирнова. Л.: Энергоатомиздат // Ленинградское отделение. – 1986.-656 с.
- Сидоров, В.П. Двухдуговая двусторонняя сварка неплавящимися электродами в аргоне / В.П. Сидоров, С.А. Хурин // Тольятти, изд-во ТГУ, 2015. – 191 с.
moluch.ru
Эффективная тепловая мощность - дуга
Эффективная тепловая мощность - дуга
Cтраница 1
Эффективная тепловая мощность дуги q есть количество теплоты, введенное ва единицу времени в металл изделия и затраченное на его нагрев. [1]
Эффективная тепловая мощность дуги q меньше полной тепловой мощности 7о так как она не включает в себя часть теплоты дуги, которая расходуется: на нагрев электрода при неплавящемся электроде; на теплоотдачу в окружающую среду; на потери при разбрызгивании капель расплавленного металла и покрытия. [2]
Отношение эффективной тепловой мощности дуги ( источника) qw к скорости перемещения дуги v называется погонной энергией. [3]
Отношение эффективной тепловой мощности дуги ( источника) ди к скорости перемещения дуги v называется погонной энергией. [4]
Отношение эффективной тепловой мощности дуги ( источника) дя к скорости перемещения дуги v называется погонной энергией. [5]
Повышение эффективной тепловой мощности дуги увеличивает ширину зоны термического влияния, что ухудшает механические свойства сварного соединения. Возрастание скорости сварки ведет уменьшению размера зоны термического влияния. [6]
Рост эффективной тепловой мощности дуги увеличивает размеры зоны термического влияния, а возрастание скорости перемещения дуги, наоборот, ведет к уменьшению ее размеров. [7]
Отношение эффективной тепловой мощности дуги ( источника) д к скорости перемещения дуги v называется погонной энергией. [8]
Пэф - эффективная тепловая мощность дуги; Лэф - эффективный КПД дуги, характеризующий отношение теплоты, введенной в шов, к общей теплоте, выделенной сварочной дугой. [9]
При образовании сварного шва эффективная тепловая мощность дуги расходуется на расплавление основного и присадочного металла. [10]
Количество тепла, выделяемого дугой, выражается эффективной тепловой мощностью дуги 7т) 0 24 U I кал / сек, где т ] - эффективный коэффициент полезного действия нагрева, который всегда меньше единицы. [12]
Количество тепла, выделяемого дугой, выражается эффективной тепловой мощностью дуги q т) п 0 24 U 1 кал / сек, где цп - эффективный коэффициент полезного действия нагрева, который всегда меньше единицы. [13]
При дуговой сварке плавление основного металла определяется эффективной тепловой мощностью дуги и распределением выделяемой теплоты по поверхности и в объеме детали. [14]
Процесс распространения теплоты в металле зависит от ряда факторов: эффективной тепловой мощности дуги, характера ее перемещения, размера и формы свариваемого изделия, тештофи-зических свойств материала. С увеличением мощности дуги области металла, нагретые до определенных температур, расширяются, а увеличение скорости перемещения дуги приводит к сужению этих областей в направлении, перпендикулярном оси шва, и сгущению изотерм перед дугой. [15]
Страницы: 1 2
www.ngpedia.ru
Дуга, ее тепловая мощность
Сварочные работы: современное оборудование н технология работ
В тепловую энергию электрической дуги преобразуется энергия мощных потоков заряженных частиц, бомбардирующих катод и анод.
Суммарное количество теплоты Q (Дж), выделяемое дугой на катоде, аноде и столбе дуги, определяется по формуле:
о-да,
где: 1св — сварочный ток, А; ид — напряжение дуги, В; t —время горения дуги, с.
При этом не вся теплота дуги затрачивается на расплавление металла, другими словами — на саму сварку. Значительная часть ее расходуется на теплоотдачу в окружающую среду, расплавление электродного покрытия или флюса, разбрызгивание и т. п.
Термином «тепловой баланс дуги » определяют характер распределения полной тепловой мощности по отдельным статьям расхода.
Наибольшее количество теплоты выделяется в зоне анода (42-43%) при питании дуги постоянным током. Это объясняется тем, что анод подвергается более мощной бомбардировке заряженными частицами, чем катод, а при столкновении частиц в столбе дуги выделяется меньшая доля общего количества теплоты.
В столбе дуги среднее значение температуры составляет 600°С. При сварке угольным электродом температура в катодной зоне достигает 3200‘С, в анодной — 3900°С. При сварке металлическим электродом температура анодной зоны составляет около 2600°С, а катодной — 2400*С.
При решении технологических задач используются разная температура катодной и анодной зон и разное количество теплоты, выделяющееся в этих зонах. Прямую полярность, при которой анод (плюсовая клемма источника тока) подсоединяют к детали, а катод (минусовая клемма источника тока) — к электроду, применяют при сварке деталей, требующих большого подвода теплоты для прогрева кромок.
Сварку постоянным током обратной полярности применяют при сварке тонкостенных изделий, тонколистовых конструкций, а также сталей, не допускающих перегрева (нержавеющие, жаропрочные, высокоуглеродистые и др.). В этом случае катод подсоединяют к свариваемой детали, а анод — к электроду. При этом не только обеспечивается относительно меньший нагрев свариваемой детали, но и ускоряется процесс расплавления электродного материала за счет более высокой температуры анодной зоны и большего подвода теплоты. Полярность клемм источника постоянного тока может быть определена с помощью раствора поваренной соли (половина чайной ложки соли на стакан воды). Если в такой раствор опустить провода от клемм источника тока, то у отрицательного провода будет происходить бурное выделение пузырьков водорода.
Различие температур катодной и анодной зон и распределение теплоты сглаживаются вследствие периодической смены катодного и анодного пятен с частотой, равной частоте тока при питании дуги переменным током.
Практика показывает, что в среднем при ручной сварке только 60-70% теплоты дуги расходуется на нагревание и плавление металла. Остальная часть теплоты рассеивается в окружающую среду через излучение и конвекцию.
Эффективной тепловой мощностью дуги называется количество теплоты, используемое на нагрев и плавку свариваемого металла в единицу времени. Она равна полной тепловой мощности дуги, умноженной на эффективный коэффициент полезного действия нагрева металла дугой. Коэффициент полезного действия зависит от способа варки, материала электрода, состава электродного покрытия и других факторов. При ручной дуговой сварке электродом с тонким покрытием или угольным электродом он составляет 0,5-0,6, а при качественных электродах—0,74),85. При аргонодуговой сварке потери теплоты значительны и составляют 0,5—0,6.
Наиболее полно теплота используется при сварке под флюсом.
Для характеристики теплового режима процесса сварки принято определять погонную энергию дуги, иначе говоря, колйче - ство теплоты, вводимое в металл на единицу длины однопроходного шва, измеряемое в Дж/м. Погонная энергия равна отношению эффективной тепловой мощности к скорости сварки. Потери теплоты при ручной дуговой сварке составляют пример
но 25%, из которых 20% уходят в окружающую среду дуги через излучение и конвекцию паров и газов, а остальные 5% — на угар и разбрызгивание свариваемого металла. Потери теплоты при автоматической сварке под флюсом составляют только 17%, из которых 16% расходуется на плавление флюса, а на угар и разбрызгивание затрачивается около 1% теплоты.
Эффективной тепловой мощностью дуги q (Дж/с) называют часть общей тепловой мощности дуги, расходуемой непосредственно на нагрев и расплавление основного и присадочного металлов. Она всегда меньше полной тепловой мощности дуги. Эффективная тепловая мощность сварочной дуги представляет собой количество теплоты, введенное дугой в свариваемую деталь в единицу времени. Она определяется уравнением:
q=W
где ц является коэффициентом полезного действия дуги, представляющим собой соотношение эффективной тепловой мощности к полной тепловой мощности дуги.
Эффективная тепловая мощность зависит от способа сварки, материала электрода, состава покрытия или флюса и ряда других факторов.
Данные значений для различных способов сварки приведены в таблице.
| Способ сварки | Значение |
| В защитном газе вольфрамовым электродом | 0,6 |
| Покрытым электродом | 0,75 |
| Под флюсом | 0,8-0,9 |
Эти данные показывают, что теплота дуги наиболее рационально используется при автоматической сварке под флюсом.
Сварочный кабель подбирают соответственно силе тока. Обычно для малых токов до 200 А рекомендуется провод сечением 25 мма. Провод марки типа ПРГ — «провод резиновый гибкий» или типа ПРНГ — …
Молоток, зубило, металлические щетки, зажимы типа струбцин, пенал для электродов диаметром 50-70 мм, длиной 300 мм. Понадобятся также углошлифовальная машинка («болгарка»)и электродрель. Далее при профессиональной работе вы сами определите необходимый …
Электрододержатели применяют для закрепления электрода и подвода к нему тока при ручной дуговой электросварке. Они должны прочно удерживать электрод, обеспечивать удобное и прочное крепление сварочного кабеля. Электрододержатель должен обеспечивать возможность …
msd.com.ua
Коэффициент - полезное действие - дуга
Коэффициент - полезное действие - дуга
Cтраница 1
Коэффициент полезного действия дуги и коэффициент теплопроводности принимаем: т, 0 8; А 0.1 кал. [1]
При сварке током большой плотности возрастает коэффициент полезного действия дуги, уменьшается расход электроэнергии, проволоки и флюса. Применение проволоки малого диаметра позволяет вести сварку тонколистового металла. [2]
Что такое эффективный, термический и полный тепловой коэффициенты полезного действия дуги. Как практически определяют эти величины. [3]
Тепло, выделяемое в дуге, используется лучше и коэффициент полезного действия дуги значительно выше, чем при ручной дуговой сварке. [5]
Тепло, выделяемое в дуге, используется лучше, и коэффициент полезного действия дуги значительно выше, чем при ручной дуговой сварке. [6]
Тепло, выделяемое в дуге, используется лучше, и коэффициент полезного действия дуги значительно выше, чем при ручной дуговой сварке. [7]
Низкие значения YJ при сварке электродами с тонким покрытием объясняется тепловыми потерями в окружающее дугу пространство, излучением тепла из расплавленной ванны, значительными потерями на разбрызгивание расплавленного металла. Коэффициент полезного действия дуги в известной степени определяется ее тепловым балансом. [8]
Эффективная тепловая мощность и тепловой КПД плазменной дуги. Эффективная тепловая мощность QH и коэффициент полезного действия дуги - ц не только дают общее представление о тепловой энергии, используемой в процессе ПМО, но служат также исходными параметрами для ряда теплофизических расчетов. [9]
Согласно этой теории электрический разряд между электродами поддерживается термоэлектронной эмиссией с накаленного катода. Это подтверждается тем, что при охлаждении катода электрическая дуга прерывалась. Электрическая дуга между угольными электродами является мощным источником света. Она используется в кинопроекционной аппаратуре, прожекторах и других источниках света. Коэффициент полезного действия дуги Петрова значительно выше, чем у электрических ламп накаливания. Большое значение имеет применение дуги Петрова для электросварки. [11]
Страницы: 1
www.ngpedia.ru
Изменение - длина - дуга
Изменение - длина - дуга
Cтраница 2
При одинаковом падении напряжения ( изменении длины дуги), б изменение сварочного тока неодинаково при неодинаковых внешних характеристиках источника. Чем круче характеристика, тем меньше влияет длина сварочной дуги на сварочный ток. [17]
В других, более сложных случаях изменение длины дуги во времени рассчитывается по приближенным формулам, выведенным на основании обобщенных опытных данных. [18]
Изменение напряжения на дуге является следствием изменения длины дуги. С увеличением напряжения, при неизменной силе тока и скорости сварки, увеличивается ширина шва. Влияние напряжения на форму шва показано на фиг. [19]
Отклонение мундштука по вертикали приводит к изменению длины дуги, в результате чего изменяется настройка системы дуга - источник питания, температура предварительного разогрева электрода и, следовательно, скорость его плавления. Это может вызвать непровар кромок, искажение формы шва и другие изменения. [20]
Рассмотрим теперь процесс деформации, характеризующийся изменением длины дуги ( рис. 5), где s - - точки, соответствующие изменению направления процесса. [21]
Так как восстановление исходного режима при изменении длины дуги происходит без воздействия специального автоматического регулятора, то указанное свойство дуги с плавящимся электродом называется саморегулированием. [22]
Электроды с основными покрытиями очень чувствительны к изменению длины дуги. [24]
Из рис. 37 видно, что с изменением длины дуги меняется угол наклона зависимостей vscuf ( N, 7), причем наибольший угол наклона наблюдается при меньшей длине дуги, что указывает на более эффективный расход мощности и меньшие потери на излучение. [26]
В первом случае скорость подачи проволоки изменяется с изменением длины дуги. [28]
Так как регулирование режима ДСП осуществляется в основном путем изменения длины дуги, а с нею и тока, целесообразно выявить зависимость от тока ее основных параметров: полезной и полной ( активной) мощ - ности, электрических потерь, электрического КПД и коэффициента мощности. Такого рода зависимости строят на основе схемы замещения печи; они носят название электрических характеристик. [29]
Как видно из рисунка, при крутопадающих внешних характеристиках изменения длины дуги мало сказываются на величине тока, а следовательно, и на условиях работы горелки. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5
www.ngpedia.ru
Увеличение - длина - дуга
Увеличение - длина - дуга
Cтраница 1
Увеличение длины дуги снижает качество наплавленного металла шва ввиду его интенсивного окисления и азотирования, увеличивает потери металла на угар и разбрызгивание, уменьшает глубину проплавления основного металла. Также ухудшается внешний вид шва. [1]
Увеличение длины дуг уменьшает экранирование футеровки, раскаленная поверхность ванны отражает значительную энергию на свод и стены печи, это заставляет несколько снизить ( на 20 - 30 %) величину питающего печь напряжения. Одновременно снижается несколько и потребляемая печью мощность. [2]
Увеличение длины дуги приводит к нарушению стабильности ее горения, повышению потерь на угар и разбрызгивание, снижению глубины проплавления основного металла. [3]
Увеличение длины дуги сопровождается ростом поверхности столба, отдающей тепло. Поэтому нужно, чтобы увеличение потери энергии сопровождалось соответствующим усилением питания дуги от источника тока. [4]
Увеличение длины дуги снижает устойчивое ее горение, глубину про-плавления основного металла, повышает поте ри на угар и разбрызгивание электрода, вызывает образование шва с неровной поверхностью и усиливает вредное воздействие окружающей атмосферы на расплавленный металл. [5]
Увеличение длины дуги приводит к уменьшению глубины провара, разбрызгиванию металла электрода, к увеличению растворения газов в металле шва, ухудшению его качества и усилению образования пор. [7]
Увеличение длины дуги приводит к большей ее подвижности, что обусловливает возрастание ширины проплавления основного металла. [8]
Увеличение длины дуги до 6 - 10 мм не оказывает заметного влияния на качество сварного шва. [10]
С увеличением длины дуги увеличивается разбрызгивание и в металле шва могут появиться поры. [11]
С увеличением длины дуги коэффициент уменьшается и возрастает при углублении дуги в ванну. При металлических электродах коэффициент Ля мало зависит от рода, полярности и величины тока. Распределение теплового потока в дуге неравномерно - он значительно интенсивнее в центре пятен и падает к периферии. [13]
С увеличением длины дуги напряжение должно быстро возрастать, а с уменьшением - быстро падать. [14]
С увеличением длины дуги и ухудшением стабилизирующих свойств покрытия или флюса т) понижается. [15]
Страницы: 1 2 3 4 5
www.ngpedia.ru
